牵引变电所接地网优化设计

(神华准能大准铁路供电段，内蒙古 包头 014000)
摘 要：本文从改进变电所接地网设计角度，阐释了接地 网不等间距布置的方法及其合理性。
关键词：接地网 ；泄漏电流；接地电阻；电位分布
中图分类号：TU755.6  文献标识码：A  文章编号：1007—6921(2008)18—0125—01

随着大准铁路牵引变电系统容量的不断增加，流经接地网的入地短路电流也愈来愈大，因此 要确保人身和设备的安全，维护系统的可靠运行，不仅要强调降低接地电阻，还要考虑地网 上表面的电位分布。在以往接地设计中，接地网的均压导体都按3m，5m，7m，10m等间 距布置，由于端部和邻近效应，地网的边角处泄漏电流远大于中心处，使地电位分布很不均 匀，边角网孔电势大大高于中心网孔电势，而且这种差值随地网面积和网孔数的增加而加大 。
1 接地网优化设计的合理性
1.1 改善导体的泄漏电流密度分布

牵引变电变电所的接地网，在导体根数相同的情况下，分别按10m等间距布置和平均10m不等 间距布置。沿平行导体的泄漏电流密度分布。不等间距布置的接地网，边上导体的泄漏电流 密度较等间距布置的接地网平均低15%左右；对于导体的泄漏电流密度，这两种布置的接地 网几乎相等(仅相差0.3%)；对于中部导体，不等间距布置的接地网的泄漏电流较等间距布置 的接地网分别提高了9%，14%和15%。由此可见，不等间距布置能增大中部导体的泄漏电流密 度分布，相应降低了边缘导体的泄漏电流密度，使得中部导体能得到更充分的利用。
1.2 均匀土壤表面的电位分布

不等间距布置的接地网能较大地改善表面电位分布，其最大与最小网孔电位的相对差值不超 过0.7%，使各网孔电位大致相等，而等间距地网，其最大与最小网孔电位的相对差值在 12.2%以上。同时不等间距地网的最大接触电势较等间距地网的最大接触电势降低了60.1%， 极大地提高了接地网的安全水平。计算结果比较：

布置最大网孔电位Vmax／kV；

最小网孔电位Vmin／kV；

最大接触电势Vjmax／kV；

接地电阻R／Ωδ／%；

等间距5.709、5.081、0.799、0.523、12.2；

不等间距5.544、5.506、0.315、0.519、0.7

注：①δ=(Vmax-Vmin)／Vmin；
　　②地网面积为190 m×170 m；
　　③长方向导体根数n1=18；
宽方向导体根数n2=20。
1.3 节省大量钢材和施工费用

如果按10m等间距布置的变电所接地网，最大接触电势在边角网孔，其值为0.799kV，但采 用不等间距布置时，保持最大接触电势与该值接近，这时可节省钢材31.2%。
2 接地网优化设计的方法

在设计时采用尝试的方法来确定均压导体的总根数和总长度，即先对地网长和宽方向的导体 根数n1和n2进行试算，对于大地网一般可采用均压导体间距为10m左右试算，若接触电势满 足要求，进行技术经济比较后再考虑增减导体的根数。当确定了n1和n2后，则地网长宽方向 的分段数就确定了：长方向上导体分段为k1=n^2-1，宽方向上的导体分段为 k2=n^1-1，然后按下式得出各分段导体的长度。使用钢材量的比较：

布置：n1 n2 Vjmax／kV 钢材长度 L／m；

等间距：18、20、0.799、6 860；

不等间距：12、14、0.756、4 700；

Lik=L.Sik，

式中：L——地网边长(长方向L=L1，宽方向L=L2)，m；
　　　Lik——第i段导体长度，m；
　　　Sik——Lik占边长L的百分数。
　　Sik与i的关系似一负指数曲线，即：
Sik=b1×e-b2i+b3，

式中，b1，b2，b3均为常数，其确定方法如下：

当7≤k≤14时，当k＞14时，


对于任意矩形地网，只要长、宽方向导体的布置根数一经确定，就可根据长、宽方向导体的 不同分段 k，分别按上述推得的公式布置导体的间距。
3 结论

①采用不等间距布置优化设计接地网，能够使地网各网孔电位趋于一致，从而提高了变电所 的安全水平。②在同样安全水平下，优化设计的接地网较常规布置的接地网，一般能节省钢 材量达38%以上，同时也减少了相应的接地工程投资，在技术上、经济上较为合理。③从边缘到中心均压导体间距采用按负指数规律增加的新方法来布置接地网，其指数公式的 系数b只与某平行导体根数(或平行导体分段数k)有关。
［参考文献］
［1］ 解广润.电力系统接地技术［M］.北京：水利电力出版社，1985.
［2］ 颜怀梁，陈先禄，李定中.接地计算方法及应用不均匀网孔改善地网电位分布 的计算研究［J］.重庆大学学报，1985，(4).

推荐访问:变电所 接地 牵引 优化设计